目前常用的 R22 换热器一般都会采用的是 3/8 ″内螺纹管 ,R410A 换热器一般都会采用的是 5/16 ″内螺纹。无特殊说明 ,
稍有不同 ,但通过计算可知 ,当蒸发温度在 ±2 ℃范围内波动时 ,对计算结果的影响 ≤4% 。
蒸发器的面积根据压缩机制冷量（蒸发温度℃×Δ t 相对湿度的休正系数查表） 。
表 3 中视 R223/8 ″管径的换热器回路数为 1。从计算结果可知 ,如 R410A 换热器采用 5/16 ″管径 ,则其回路数
是 3/8 ″管径 R22 换热器回路数的 1.14 倍。这一结果是由工质物性不同和换热器结构参数改变两方面共同作用所
制冷剂在蒸发过程中 ,其干度不断增大 ,密度不断减小 ,流速不断增大 , 为简化计算 ,用换热器出口和入口的算术 平均密度、平均流速来计算回路中的压降。
灌、设备的更换提供了很多方便。另外 ,由于 R410A 系统运行的蒸发压力和冷凝压力比 R22 高 60%, 所以系统性
正是由于 R410A 具有上述优点 ,在 R22 用量最大的单元式空调和热泵产品中 ,R410A 是其首要的替代品。 美
0.79; 由换热器结构参数不同影响的倍率为 1.45 。即在换热器结构参数
相同的条件下 ,如果 3/8 ″管径 R22 换热器直接切换为 R410A 换热器 ,其回路数要减少为 R22 换热器的 0.79 倍 ; 同
理,如工质不变 ,3/8 ″管径 R22 换热器切换为 5/16 ″管径换热器 ,其回路数要增大 1.45 倍。
无论采用何种工质 ,在设计蒸发器时 ,一般均要保证工质在蒸发器中的饱和温度降
随着人类环保意识的提高 ,新冷媒技术的发展和应用已成为空调器发展的方向和关注的焦点。目前
量百分比组成的二元近共沸混合制冷剂 ,它的温度滑移不超过 0.2 ℃ (R407C 温度滑移约 7 ℃左右 ),这给制冷剂的充
器回路数的 1.10 倍。这一结果也是由工质物性不同和换热器结构参数改变两方面影响所致。其中由工质物性差 异影响的倍率为 0.76, 由换热器结构参数影响的倍率为 1.45, 这和蒸发器回路数的比值的计算结果是非常接近的。
(1) 对于相同换热量的 R22 和 R410A 换热器 ,R22 和 R410A 回路数比不仅与两工质的物性参数 (制冷剂在盘
按照 R410A 和 R22 蒸发器回路数比值的计算方式 ,一样能得出 R410A 和 R22 冷凝器回路数的比值 , 具体
计算方法不再累述。表 4 给出的是在冷凝温度为 47.8 ℃ ,过冷度为 5 ℃工况下 , 相同换热量的 R410A 和 R22 冷凝
(3) 上述回路数比值只是理论计算的结果 ,而实际上因换热器结构参数可能与本文计算所列不尽相同
但是 R410A 和 R22 物性存在着上述明显差异而不能在原 R22 系统中直接充注替代使用 ,应该对新的 R410A
系统中的压缩机、蒸发器、冷凝器、节流机构和系统管路等部件重新设计才可以做到系统的最佳匹配。本文仅以
从上式能够准确的看出 ,对于相同换热量的 R410A 和 R22 蒸发器 ,R410A 和 R22 回路数比不仅与两工质的物性参
工质在蒸发器中的焓差、密度和单位压力降对应的饱和温度降与换热器的设计工况有关
R22 蒸发器 (或冷凝器 )时回路数的比值 ,并指出比值是两工质物性差异和盘管的内径及当量摩擦阻力系数差异共
对于相同换热量 ,根据表 1 、表 2 和式 (12) 可以计算出采用 5/16 ″管径 R410A 换热器回路数和采用
的设计工况点也可能不一致 ,这样回路数比也会相应发生明显的变化。当设计工况点差别不大时
器回路数比值计算结果。 从表 4 中能够准确的看出 ,在相同的换热量条件下 ,采用 5/16 ″管径 R410A 冷凝器回路数是采用 3/8 ″管径 R22 换热
